抗力竞争计算中...
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当前状态
脆性断裂 σ_ys ≥ σ_f 示意标定
DBTT 是 σ_ys(T) 与 σ_f 两线的交点温度;外因只是推动两线,交点随之滑移。
σyseff = q·[ σa + Δσ + kyd−1/2 + σ̂·f(Teff) ]
σf = σ0′ + kfd−1/2 ,  kf > ky
Teff = T − C·ln(ε̇/ε̇ref) ⇒ DBTT ∝ ln(ε̇)
温度 T20 °C(293 K) DBTT28.7 °C T − DBTT−8.7 °C σys789 MPa σf758 MPa 晶粒 d50.0 μm d−1/20.141 μm−1/2 临界 d*35.9 μm Teff233.6 K 冲击功 AK23 J ΔDBTT—
模型参数按教材 §13.3 的四个靶点示意标定(77 K 屈服为室温 2–4 倍;泰坦尼克船板 DBTT 20–40 °C;X80 DBTT < −60 °C;kf > ky),仅供定性判读,不能用于计算真实钢材的 DBTT。夏比曲线为唯象示意,非由两条抗力线导出。
σ_ys 屈服抗力
σ_f 解理抗力
交点 = DBTT
夏比 A_K
σ–T 竞争
夏比曲线
σ–d⁻¹ᐟ²
工况温度 T (°C):
T 20 °C
晶粒尺寸 d (μm):
d 50 μm
应变率 lg ε̇ (s⁻¹):
ε̇ 10³ s⁻¹
缺口约束 q:
无缺口
q = 1.0
浅缺口
q = 1.6
深缺口 V
q = 2.2
非热硬化 Δσ(辐照):
未辐照
0 MPa
服役 40 年
+80 MPa
高 Cu 老钢
+150 MPa
晶体结构:
BCC(α-Fe)
FCC(Cu、Al)
工程情景:
泰坦尼克船板
X80 控轧控冷
RPV 辐照 40 年
同一块钢·静载光滑
对照基准:
记为基准